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關于電動單梁起重機主梁的預制上拱度
起重機主梁制作時要設置上拱度,用以補償主梁自重引起的撓度,以減小小車運行阻力。JB/T 1306—2008《電動單梁起重機》第4.6.2 條規(guī)定“主梁***大上拱度應位于跨度中部S/10 范圍內(nèi),未做靜載試驗前,主梁上拱度F 推薦值為(1/1 000 ~ 1.4/1 000)S”,第4.3.2條規(guī)定主梁做靜載試驗后,“主梁實際上拱度不應小于0.8S/1 000”。
對通用橋式起重機而言,GB/T 14405—2011《通用橋式起重機》第5.3.9 條規(guī)定主梁做靜載試驗后,主梁上拱度值“不應小于0.7S/1 000”,且標準對試驗前主梁上拱度數(shù)值未做規(guī)定。
電動單梁起重機(以下簡稱單梁)工作級別比通用橋式起重機(以下簡稱橋機)低,且主梁自重輕,通過標準內(nèi)容對比,單梁行標對主梁的要求比橋機國標對主梁的要求要高。
文獻[3] 對橋架型起重機上拱度的由來、重要性及控制值進行了研究,提出了保留上拱度是有益的,并“建議當S > 20 m 時,取S/1 000 作為上拱度的上限值,取消下限的要求,針對不同機型,具體設計制造由廠家和用戶共同商討確定”。
文獻[4] 闡述了靜剛度設計各影響因素,認為主梁塑性變形大時,小車爬坡度將會更大,對于新設備,則存在設備驗收不合格的風險。
文獻[5] 認為國際標準ISO 22986:2007 和國家標準GB/T 3811—2008,提出“以定位精度對橋式起重機的靜態(tài)剛性和控制系統(tǒng)完善程度的要求,完全放棄與工作級別的聯(lián)系,使得定位精度、靜態(tài)剛性、控制系統(tǒng)完善程度的相關性既不明確也不直觀”,提出通過建立定位精度、靜態(tài)剛性和控制系統(tǒng)相關完善程度的相關聯(lián)系,為橋式起重機的剛性設計提供新途徑。
文獻[6] 對橋式起重機上拱度的由來、曲線和影響進行了分析,認為“橋式起重機主梁的上拱度對主梁結(jié)構(gòu)本身和小車運行機構(gòu)不會造成實質(zhì)的影響”。以上均是對起重機問題的整體研究,未對某一類具體結(jié)構(gòu)的起重機上拱度進行研究。文中將對單梁起重機主梁上拱度問題進行一定的研究與探討。
1 橋機主梁上拱度要求的變化
現(xiàn)行的《通用橋式起重機》標準為2011 版,代替1993 版。1993 版中第4.6.1 條規(guī)定“主梁應有上拱,跨中上拱度為(0.9/1 000 ~ 1.4/1 000)S”,起重機在經(jīng)過靜載試驗后, “ 主梁實際上拱度不應小于0 . 8 S / 1 000”。此處要求與現(xiàn)行單梁標準要求相同,均要求了主梁制作時的上拱度數(shù)值。
依據(jù)起重機標委會出版的《GB/T 14405—2011 和GB/T 14406—2011< 通用橋式和門式起重機> 釋義與應用》,該條款在審查時,所有用戶和絕大多數(shù)代表認為:“對起重機在制造過程中的上拱度指標可以不作具體的規(guī)定,由制造商根據(jù)企業(yè)自身的制造工藝水平進行控制,在標準中只規(guī)定起重機靜載試驗后主梁的上拱度不應小于0.7S/1 000”??梢?,橋機此條款的修改是依據(jù)用戶實踐經(jīng)驗的總結(jié),且在近幾年來的實施過程中,起重機未出現(xiàn)使用問題。
2 單梁主梁結(jié)構(gòu)分析
單梁起重機主梁有多種結(jié)構(gòu)形式,以工字鋼做葫蘆運行軌道的五邊形主梁結(jié)構(gòu)是目前國內(nèi)銷量***大的一種主梁結(jié)構(gòu)形式?,F(xiàn)以該結(jié)構(gòu)單梁作為分析對象。該單梁五邊形主梁結(jié)構(gòu)有兩種形式,U 形槽結(jié)構(gòu)和拼槽結(jié)構(gòu),見圖1。
U 形槽結(jié)構(gòu)主梁有4 道主焊縫,為斜蓋板與U 形槽和工字鋼間的焊縫,焊縫位置位于主梁截面中下部;拼槽結(jié)構(gòu)主梁有6 道主焊縫,為斜蓋板與腹板和工字鋼間的焊縫以及腹板與蓋板間的焊縫,4 道焊縫位置位于主梁截面中下部,2 道焊縫位于主梁上部。故單梁主梁在正常焊接完成后,即會出現(xiàn)上拱現(xiàn)象。
橋機主梁結(jié)構(gòu)上部焊縫數(shù)量多于下部,主梁焊后易產(chǎn)生下?lián)稀9蕟瘟褐髁焊拱逑铝献鲱A制上拱度數(shù)值應小于橋機主梁的要求。
3 撓度補償分析
五邊形主梁結(jié)構(gòu)的單梁起重機額定起重量范圍為1 t ~ 20 t,跨度范圍為4 m ~ 31.5 m。通過對所有系列起重機主梁自重產(chǎn)生的***大下?lián)蠑?shù)值計算,可得到下?lián)蠑?shù)值與相應跨度值的一個比值,關系如圖2 所示。
1)隨著額定起重量的增大,同跨度主梁自重引起的下?lián)狭孔冃?。雖然主梁自重增大了,但主梁截面所產(chǎn)生的影響較大;
2)同一個額定起重量下,跨度的增大使得主梁自重引起的下?lián)狭孔兇?。曲線拐點位置為主梁截面變化的位置;
3)所有噸位和跨度中,只有額定起重量1 t,跨度S ≥ 22 m 的范圍內(nèi),主梁自重引起的下?lián)隙葦?shù)值在(1/1000 ~ 1.4/1 000)S 間,其余均小于標準要求的上拱度值的下限S/1 000,尤其16 t 和20 t,下?lián)蠑?shù)值要小于0.5S/1 000。
依據(jù)起重機標委會出版的《GB/T 3811—2008< 起重機設計規(guī)范> 釋義與應用》,“橋架型起重機主梁應作向上預拱和懸臂梁應作向上的預翹,以抵消自重引起撓度和試驗載荷后產(chǎn)生的殘余變形等”,單梁起重機主梁自重引起的下?lián)狭枯^小,故標準規(guī)定的主梁預制上拱度值有較大的余量。
4 坡道載荷及***佳預拱度值分析
GB/T 3811—2008 中規(guī)定起重機“軌道坡度不超過0.5% 時不考慮坡道載荷”。國內(nèi)現(xiàn)行單梁主梁是按照垂直靜撓度f ≤ S/750 的要求設計和驗收的??紤]單梁主梁在無拱度的理想狀態(tài)下,主梁垂直靜撓度為S/750,如圖3 所示,軌道坡度