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架橋機計算書

隨著高速公路的發(fā)展，安全問題至關(guān)重要。在T梁架設中，椼架架橋機的安全驗算也越來越重要。這里以廣深沿江高速A1段30米架橋機為例，驗算椼架架橋機的安全系數(shù)。

一、設計規(guī)范及參考文獻

（一）、重機設計規(guī)范

（二）、鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范

（三）、公路橋涵施工規(guī)范

（四）、公路橋涵設計規(guī)范

（五）、梁體按30米T梁90噸計

二、架橋機設計荷載

（一）、垂直荷載

梁重：Q₁=90t

天車重：Q₂=3t（含卷揚機）

吊梁天車橫梁重：Q₃=3t(含縱向走行)

主梁、桁架及橋面系均部荷載：q=1.29t/節(jié)(單邊)，1.29×1.1=1.42 t/節(jié)(單邊)

0號支腿總重:Q₄=5.6t

1號承重梁總重：Q₅=14.6t

2號承重梁總重：Q₆=14.6t

縱向走行橫梁（1號車）：Q₇=7.5+7.3=14.8t

縱向走行橫梁（2號車）：Q₈=7.5+7.3=14.8t

梁增重系數(shù)取：1.1

活載沖擊系數(shù)?。?.2

不均勻系數(shù)?。?.1

（二）、水平荷載

1、風荷載

a、設計取工作狀態(tài)***大風力，風壓為7級風的***大風壓：q₁=19kg/m²

b、非工作計算狀態(tài)風壓，設計為11級的***大風壓：q₂=66kg/m²

  2、運行慣性力：Ф=1.1

三、架橋機傾覆穩(wěn)定性計算

（一）、架橋機縱向穩(wěn)定性計算

***不利部位為架橋機在走行到位但前肢腿未支撐的時候，如圖示。

 

以中支腿為支點，***不利情況的各彎矩為：

1、負彎矩：M1＝3×31.5＋0.5×0.33×31.5×31.5＝258.2T.M

2、正彎矩：M2=3×38.5＋3×37＋0.5×0.33×40.5×40.5＝497.1T.M

3、架橋機過孔時***小配重為T梁重量的一半，約為45T，相對中支腿產(chǎn)生的彎矩M3=45×40.5＝1822.5T.M

由上可見，M2+M3遠大于M1，所以架橋機過孔時抗傾覆性是滿足要求的。

（二）、架橋機橫向傾覆穩(wěn)定性計算

1、正常工作狀態(tài)下穩(wěn)定性計算

架橋機橫向傾覆穩(wěn)定性***不利情況發(fā)生在架邊梁就位時，***不利位置在1號天車位置，檢算時可偏于安全的將整個架橋機荷載全部簡化到該處，計算簡圖見圖2。

P₁為架橋機自重（不含起重車），作用在兩支點中心

P₁=48.28+51.12+7.3×2+14.6×2=143.2t

P₂為導梁承受的風荷載，作用點在支點以上3.8m處，導梁迎風面積按實體面積計，導梁形狀系數(shù)取1.6。

A=(1+η₁)(1+η₂) ФA       其中：η₁=0.53、η₂=0.5

A=（1+0.53）（1+0.5）×70×2.25=361.4625m²

風荷載P₂=CkhεA=1.6×1.39×19×361.4625=15274kg=15.274t

P₃為天車導梁承受的風荷載，作用點在支點以上5.179m處，迎風面積按實體計算，導梁形狀系數(shù)取1.6。

P₃=2×1.39×1.6×19×0.8×0.46×4=124.4kg=0.1244t

P₄為架橋機起重小車重量

P₄=7.5×2+150×1.1=180t

P₅為架橋機起重小車及梁體所受的風荷載，作用在支點以上8.113m處，

P₅=1.39×1.6×19×（3×2×2+2×30）=3042.432kg =3.042t

圖2所示A點為傾覆支點，對 A點取矩：

M_傾=P₂×3.8+P₃×5.179+P₄×1.435+P₅×8.113

=15.274×3.8+0.1244×5.179+180×1.435+3.042×8.113=341.67t.m

M_抗= P₁×4.8=143.2×4.8=687.36t.m

架橋機工作條件橫向抗傾覆安全系數(shù)

n=M_抗/M_傾 =687.36/（341.67×1.1）=1.83>1.3    可

2、非工作條件下穩(wěn)定性計算

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